Вход |  Регистрация
 
 
Время электроники Воскресенье, 18 ноября
 
 

Это интересно!

Ранее

Операционные системы реального времени

Среди разработчиков «железа» иной раз можно встретить едва не мистическую убежденность в том, что достаточно выбрать подходящую операционную систему реального времени и все вопросы решатся сами собой. Подобная уверенность скорее объясняется ошибочной точкой зрения, нежели реальным положением дел. В статье очень кратко рассмотрены некоторые проблемы, встречающиеся при использовании систем реального времени. Статья основана на работе [2] и содержит ряд сокращений и дополнений

Антенны – важный элемент радиостанций. От теории к практике

Данная статья рассчитана на тех, кто интересуется организацией радиосетей технологической и гражданской радиосвязи и занимается их техническим обслуживанием, в особенности на радиомехаников и радиолюбителей, не имеющих практического опыта в области антенной техники. В статье в упрощенном виде рассмотрены некоторые вопросы теории, имеющие наиболее важное прикладное значение и касающиеся особенностей антенн указанных ниже диапазонов, которые в различных источниках излагаются по-разному, что на практике может создать некоторые проблемы. Также приводятся практические рекомендации по выбору, обслуживанию и ремонту антенно-фидерных устройств радиостанций КВ и УКВ диапазонов, работающих в интервале частот 26…29,7 и 33…174 МГц соответственно.

Инь и Янь в вопросах согласования каналов передачи. Часть 1*

Эта учебная статья охватывает основы теории согласования, начиная с простых Г-образных цепей и заканчивая более расширенными концепциями. Автор подробно рассматривает различные методы согласования в каналах передачи.

 

15 июня

Инь и Янь в вопросах согласования. Часть 2

Эта учебная статья охватывает основы теории согласования, начиная с простых Г-образных цепей и заканчивая более сложными концепциями.





Вы можете скачать эту статью в формате pdf здесь.

Скрыть/показать html версию статьи
background image
ТЕОРИЯ
И
ПР
АК
ТИК
А
97
электронные компоненты №6 2008
Эта учебная статья охватывает основы теории согласования, начиная с
простых Г-образных цепей и заканчивая более сложными концепциями.
Инь И Янь
в вОПРОсАх сОглАсОвАнИЯ.
Часть 2
Ренди Риа, консультант Agilent Technologies
РаСПРедеЛеннЫе ЦеПи
При приближении коэффициен-
та отражения нагрузки к 1, значения
компонентов всех согласующих цепей
принимают экстремальные значения.
Это делает схемы трудно реализуемы-
ми. Проблема становится еще острее в
распределенных цепях из-за трудности
реализации линий передачи с высоким
и низким характеристическим импе-
дансом. Свойство реентерабельности
(поведение линии передачи повторя-
ется через каждые 90° или 180°) огра-
ничивает применение распределенных
цепей в тех случаях, когда требуется
хорошее подавление в заданной поло-
се. Тем не менее, распределенные цепи
очень удобны для согласования.
Микрополосковые линии передачи
состоят из индуктивностей, связанных с
протеканием тока по проводнику, и кон-
денсаторов, образованных проводника-
ми, отделенными от земли диэлектриче-
ской подложкой. Такие распределенные
индуктивности и емкости составляют
основу классической LC-модели линии
передачи, и именно им распределен-
ные схемы обязаны своим названием.
Чем уже линия, тем больше индуктив-
ность и меньше емкость. Узкая линия
с высоким сопротивлением ведет себя
как индуктивность при электрической
длине менее 90°. Широкая линия с
малым сопротивлением ведет себя как
конденсатор.
Аналитически это описывается сле-
дующим образом. Импеданс Z
S
на входе
линии передачи с характеристическим
импедансом Z
0
, длиной θ и нагрузкой Z
L
определяется уравнением:
. (1)
Рассмотрим случай, когда Z
L
коротко-
замкнут, т.е. Z
L
= 0+j0. Тогда
. (2)
Поскольку входной импеданс корот-
козамкнутой индуктивности равен jX
L
,
то
. (3)
Это означает, что реактивное сопро-
тивление индуктивности можно заменить
линией передачи с характеристическим
импедансом Z
0
и длиной θ. На рисунке
1 показаны цепи на дискретных элемен-
тах и эквивалентные им распределен-
ные цепи. Линии индуктивностей долж-
ны иметь высокий импеданс, а линии
емкостей — низкий. Линии для 90-гра-
дусных резонаторов имеют конкретные
значения импеданса. Импеданс линий
для 180-градусных резонаторов должен
быть значительно больше или значитель-
но меньше импеданса системы.
Эти цепи эквивалентны только на
заданной частоте. С повышением часто-
ты реактивное сопротивление индуктив-
ности растет линейно, тогда как реактив-
ное сопротивление короткозамкнутой
линии растет по закону tanθ. Если линия
короткозамкнута, т.е. θ << 90°, то tanθ ≈ θ,
и входное реактивное сопротивление
короткозамкнутой линии растет линей-
но с частотой. Поэтому короткозамкну-
тая линия ведет себя подобно индуктив-
ности на частотах, где электрическая
длина линии значительно меньше 90°, а
еще лучше меньше 30°.
Приведенные на рисунке 1 уравнения
можно использовать для замены дис-
кретных элементов распределенными.
Эти эквивалентные цепи могут приго-
диться не только для согласования, но
и для построения других цепей, таких,
как фильтры, генераторы и переходни-
ки. Точность соответствия эквивалентных
цепей растет с ростом импеданса и сокра-
щением длины линии для индуктивностей
и с уменьшением импеданса и сокраще-
нием длины линии для конденсаторов.
Например, индуктивность 47 нГн на часто-
те 100 МГц обладает реактивным сопро-
тивлением 29,53 Ом. Короткозамкнутая
линия с электрической длиной 30,57° и
сопротивлением 50 Ом обладает тем же
реактивным сопротивлением. Однако
линия длиной 16,45° и сопротивлением
100 Ом будет вести себя подобно упо-
мянутой индуктивности в более широком
диапазоне частот. Для резонатора длиной
180° импеданс линии должен быть либо
выше, либо ниже импеданса системы, в
которую он вставляется. 90-градусные
Рис. 1. Цепи на дискретных элементах и эквива-
лентные им распределенные цепи
background image
98
ТЕОРИЯ
И
ПР
АК
ТИК
А
www. elcp.ru
Теперь требуемая реактивная прово-
димость шлейфа определяется уравне-
нием
, (14)
откуда следует, что
, (15)
. (16)
Допустим, нужно согласовать антенну
с входным импедансом 35,5 – j107 Ом с
источником 50 Ом при помощи регуля-
тора с одним шлейфом. В этом случае
последовательная линия 50 Ом должна
иметь длину 47,8°, а короткозамкнутый
шлейф 50 Ом — длину 21,3°.
СТандаРТнЫЙ ЧеТВеРТЬВОЛнОВЫЙ
ТРанСФОРМаТОР
Хорошо известной согласующей
цепью является трансформатор, обра-
зуемый четвертьволновой линией пере-
дачи. Мы отнесем такую цепь к типу 11.
Характеристический импеданс такой
линии определяется формулой:
. (17)
Например, нагрузка 100 Ом согласу-
ется с источником 50 Ом при помощи
линии длиной 90° с характеристическим
импедансом 70,71 Ом. Согласуемое про-
странство четвертьволнового трансфор-
матора достаточно мало и, в сущности,
совпадает с осью действительных зна-
чений диаграммы Смита. Тем не менее,
эта цепь широко используется. Также
четвертьволновые линии применяют в
фильтрах в качестве инвертора импе-
данса, позволяющего преобразовать
цепь с последовательным резонансом
в цепь с параллельным резонансом и
наоборот [1].
ТРанСФОРМаТОР ОБЩеГО ТиПа,
ОБРаЗОВаннЫЙ ЛиниеЙ ПеРедаЧи
Вероятно, менее известно, что одна
последовательная линия передачи может
использоваться для согласования импе-
данса не только вдоль оси действительных
значений. Пространство согласования
такой цепи (отнесем ее к типу 12) пока-
зано на рисунке 3. Характеристический
импеданс последовательной линии опре-
деляется уравнением
, (18)
где
, (19)
резонаторы должны обладать конкретны-
ми значениями импеданса.
РаСПРедеЛеннЫе
Г-ОБРаЗнЫе ЦеПи
Возможно, вы заметили, что на рисун-
ке 1 подозрительно отсутствует линия
передачи, эквивалентная последователь-
ному конденсатору. Последовательные
конденсаторы трудно реализовать в
распределенной форме. Для получения
значительной емкости края микропо-
лосковых линий должны находиться на
неприемлемо близком расстоянии, при
этом концы линий обладают паразитной
емкостью на землю. Линии с краевой
связью обладают еще большей емко-
стью на землю. В связи с этим в наиболее
популярных схемах ФВЧ с распределен-
ными элементами используются линии
передачи в качестве индуктивностей и
дискретные конденсаторы.
Однако Г-образные цепи типов 1, 3,
6 и 8 (см. рис. 4 из части 1 статьи) не
содержат последовательных конденса-
торов. Используя эквивалентные схемы
на рисунке 1, их можно реализовать в
распределенной форме. Таким образом,
после расчета значений дискретных
элементов получаем следующие значе-
ния импеданса
, (4)
, (5)
. (6)
РеГУЛЯТОР С ОдниМ ШЛеЙФОМ
На рисунке 2 показаны регуляторы
с одним шлейфом (короткозамкнутые
и разомкнутые) и соответствующее им
пространство согласования на диаграм-
ме Смита. Нагрузка подключается слева.
Пространство согласования короткозам-
кнутого шлейфа включает большую часть
диаграммы, но не содержит расположен-
ную слева небольшую окружность еди-
ничной проводимости.
Регулятор с короткозамкнутым шлей-
фом эквивалентен Г-образной цепи
типа 8, а регулятор с разомкнутым шлей-
фом эквивалентен типу 3. Тем не менее,
из уравнения (1) следует, что существует
более общее решение, не требующее
коротких линий. К тому же, это более
общее решение согласует более широ-
кое пространство, чем цепь типа 1 на
дискретных элементах. Приведенные
здесь формулы соответствуют случаю,
когда характеристический импеданс
линий цепи равен эталонному импе-
дансу системы. Это удобно, потому что,
если требуется согласование с нагруз-
кой 50 или 75 Ом, линии такого импе-
данса широко доступны. Использование
других характеристических импедансов
линий передачи обеспечивает более
широкую полосу. Следующие уравнения
имеют больший смысл, когда импеданс
нагрузки нормирован на Z
0
:
. (7)
Тогда длина θ
9a
последовательной
линии цепи типа 9 равна
, (8)
если θ
9a
< 0°, то
(9)
где
, (10)
, (11)
. (12)
Длина последовательной линии для
цепи типа 10 равна
. (13)
Рис. 2. Регулятор на линии передачи с одним короткозамкнутым шлейфом (слева) и регулятор
с разомкнутым шлейфом (справа)
background image
ТЕОРИЯ
И
ПР
АК
ТИК
А
99
электронные компоненты №6 2008
(20)
и электрическая длина линии определя-
ется выражением
(см. текст), (21)
где
, (22)
. (23)
Если действительная часть импеданса
нагрузки меньше эталонного импеданса,
а нагрузка имеет емкостной характер,
то к длине, рассчитанной по формуле
(21), надо добавить 90°. Если действитель-
ная часть импеданса нагрузки меньше
эталонного импеданса, а нагрузка имеет
индуктивный характер, то из расчетной
длины следует вычесть 90°.
УКОРОЧеннЫЙ ЧеТВеРТЬВОЛнОВЫЙ
ТРанСФОРМаТОР
Другой, менее известной, но полез-
ной разновидностью четвертьволнового
трансформатора является укороченный
двухзвенный трансформатор, показанный
на рисунке 4 (тип 13). Подобно стандарт-
ному трансформатору, он используется
для согласования активных нагрузок, но
необходимая длина при этом короче, и он
использует линии с характеристическим
сопротивлением, равным согласуемому
импедансу. Во многих случаях это оказы-
вается полезным.
Обратите внимание, что линия пере-
дачи с характеристическим импедансом,
равным нагрузке, примыкает к источни-
ку сигнала. Обе линии передачи имеют
одинаковую длину. Максимальная длина
линии равна 30° и уменьшается, если
импеданс нагрузки значительно больше
или меньше импеданса источника.
Для нормированного активного
сопротивления нагрузки R
,
L
длина линии
определяется выражением
. (24)
Например, активная нагрузка 100 Ом
согласуется с источником 50 Ом при
помощи одной линии длиной 90° с харак-
теристическим импедансом 70,7 Ом. При
последовательном включении линий
сопротивлением 50 и 100 Ом каждая из
них имеет длину 28,13°, а суммарная длина
равна 56,25°.
ПРОБЛеМЫ РеаЛиЗаЦии
Если все комплексные нагрузки
согласуются цепями из двух элементов,
а иногда всего одной линией передачи,
то почему в некоторых случаях согласо-
вание оказывается столь проблематич-
ным? Потому что для нагрузок с большим
коэффициентом отражения необходимые
параметры элементов могут быть трудно
реализуемы. Это особенно справедливо
для распределенных цепей.
Однако более распространенной про-
блемой является полоса пропускания.
Простая цепь обеспечивает согласование
на одной частоте. Обеспечение хорошего
согласования в широкой полосе частот
может потребовать применения большо-
го числа элементов, и расчет их значений
может быть труден. Перед обсуждением
этого вопроса давайте познакомимся еще
с одной фундаментальной концепцией.
дОБРОТнОСТЬ наГРУЗКи
Термин добротность используется
для описания нескольких характеристик,
знание которых важно для понимания
работы генераторов, фильтров, согла-
сующих цепей и других схем [2]. Одним
из определений нагруженной доброт­
ности является отношение централь-
ной частоты резонансной цепи к полосе
пропускания по уровню 3 дБ. Эта величи-
на является конечной, даже если схема
построена из элементов с бесконечной
добротностью. Добротность компонен-
та (или ненагруженная добротность)
является мерой качества компонента и
определяется отношением запасенной
энергии к тепловой энергии компонен-
та. Для очень хороших индуктивностей
ненагруженная добротность достигает
200. Однако ненагруженная доброт-
ность растет с увеличением физическо-
го размера, поэтому добротность совре-
менных миниатюрных индуктивностей
Рис. 3. Если допустить использование линий с дли-
ной больше 90°, пространство согласуемых импе-
дансов одной последовательной линии передачи
расширяется за пределы оси действительных
значений
Рис. 4. Короткозамкнутый двухзвенный четверть-
волновый трансформатор для согласования
активных нагрузок
Каждое звено имеет длину меньше 30°, поэтому общая
длина получается меньше 60°. Обратите внимание, что
используются линии с импедансом, равным импедансу
терминаторов
Рис. 5. Диаграмма Смита для однозвенной
Г-образной цепи (красная) и трехзвенной
Г-образной цепи (синяя) для согласования 300 Ом
с 50 Ом
background image
100
ТЕОРИЯ
И
ПР
АК
ТИК
А
www. elcp.ru
значительно меньше. Описанная в этом
разделе добротность нагрузки являет-
ся третьим определением добротности.
Мне кажется, что инженеры путались бы
меньше, если бы эти свойства обозна-
чались разными буквами, скажем, Q, R
и S. Однако все три определения имеют
общее происхождение.
Добротность нагрузки является свой-
ством комплексных нагрузок. Для после-
довательного импеданса она определя-
ется простым выражением
, (25)
а для параллельной полной проводимо-
сти
. (26)
Красными пунктирными линиями на
рисунке 5 показаны дуги постоянной
добротности нагрузки. Эти дуги проходят
через точку X
,
L
= ±2,3 при R
,
L
= 1, так что
Q
нагрузки
= 2,3. Синие пунктирные дуги соот-
ветствуют добротности 0,9, поскольку они
проходят через точки 0,9 + j1,0 и 0,9 – j1,0.
Чтобы понять важность дуг добротности,
давайте рассмотрим сплошные дуги на
рисунке 5.
ПРеОБРаЗОВание иМПеданСа
КОМПОненТОВ на диаГРаММе
СМиТа
Сплошная красная дуга, начинающая-
ся в точке 300 Ом (нормализованное зна-
чение 6) на действительной оси справа
от центра, соответствует результирую-
щему действию шунтирующего конден-
сатора емкостью 11,84 пФ на частоте
100 МГц, который преобразует сопро-
тивление нагрузки 300 Ом в импеданс
50 — j110 Ом. Дуга, соединяющая эту точку
с точкой 50 + j0, соответствует последо-
вательной индуктивности 178,4 нГн или
j110 Ом. Эти дуги не отражают зависи-
мость от частоты, скорее, длина этих дуг
соответствует росту значений емкости и
индуктивности. Эти концепции состав-
ляют основу проектирования схем при
помощи диаграммы Смита [3, 4].
Красные пунктирные дуги доброт-
ности начерчены так, чтобы пересе-
кать сплошные дуги Г-образных цепей
на максимальной протяженности, в
результате однозвенная Г-образная цепь
имеет добротность 2,3. Видно, что дуги
трехзвенной Г-образной цепи остаются
ближе к оси действительных значений.
Добротность трехзвенной Г-образной
цепи составляет всего 0,9.
Коричневая и зеленая линии на
рисунке 6 соответствуют потерям
передачи и потерям на отраже-
ние однозвенной Г-образной цепи.
Красная и синяя линии соответствуют
потерям передачи и потерям на отра-
жение трехзвенной Г-образной цепи.
Потери на отражение 15 дБ соответ-
ствуют полосе пропускания пример-
но 17% для однозвенной Г-образной
цепи и примерно 59% для трехзвен-
ной Г-образной цепи. Отношение
полос равно 59/17 = 3,5, а отноше-
ние значений добротности 3/0,9 = 3,3.
Точная зависимость между дугами
полосы и добротности зависит от
потерь на отражение, используемых
для определения полосы. Но общая
тенденция, тем не менее, ясна: согла-
сующие цепи, дуги импеданса которых
проходят ближе к оси действительных
значений, обладают лучшей полосой.
Применение дуг импеданса особен-
но наглядно при создании согласующих
цепей на дискретных и распределенных
элементах. Однако этот процесс стано-
вится все более неэффективным, когда
приходится согласовывать несколько
частот в широкой полосе. Синие дуги
на рисунке 5 построены для одной
частоты 100 МГц. Синяя сплошная кри-
вая потерь на отражение на рисунке 6
демонстрирует практически идеальное
согласование на частоте 100 МГц, чего и
следовало ожидать, поскольку послед-
няя синяя дуга на рисунке 5 заканчива-
ется в точке 50 Ом. Однако дальнейшее
изучение синей кривой на рисунке 6
показывает, что ее центральная частота
не совпадает со 100 МГц. Сиреневый
и коричневый пунктирные графики на
рисунке 6 получены в результате опти-
мизации значений всех 6 элементов, с
целью сместить центральную частоту
на 100 МГц.
Если нужна широкая полоса, чер-
чение дуг на диаграмме Смита, чем бы
вы это не делали — карандашом на
бумаге или в компьютерной програм-
ме, становится весьма утомительным
занятием. В этом случае эффективно
работают специальные процедуры
синтеза, такие, как в модуле согласова-
ния импедансов программы GENESYS.
В то же время, для задач с простыми
нагрузками эффективно работает опти-
мизация исходной диаграммы Смита в
программном имитаторе. Более под-
робно мы обсудим это позже, в тре-
тьей части статьи.
ПРОСТОЙ аЛГОРиТМ
РаСЧеТа МнОГОЗВеннОГО
ТРанСФОРМаТОРа
Полоса пропускания четвертьволно-
вого трансформатора, образованного
линией передачи, сужается, если нагруз-
ка больше или меньше нужного сопро-
тивления. При соотношении сопро-
тивлений 6:1, например, для 300-Ом
нагрузки в 50-Ом системе, полоса сужа-
ется примерно до 22%. Полосу можно
расширить, соединив последовательно
несколько четвертьволновых отрезков
линии передачи. В данном разделе при-
веден простой, но эффективный метод
расчета требуемых характеристик каж-
дого звена.
Как видно из формулы (17), характери-
стический импеданс одного звена равен
корню квадратному из произведения
импедансов источника и нагрузки. В
случае многозвенного трансформатора
эта формула применяется для каждой
линии, причем в нее подставляются про-
межуточные значения импеданса . Эти
промежуточные значения рассчитыва-
ются так, чтобы получить равномерную
геометрическую прогрессию от сопро-
тивления источника к сопротивлению
нагрузки.
, (27)
где N — число звеньев. Тогда
Рис. 6. АЧХ Г-образной цепи, согласующей 300 Ом с
50 Ом, с одним звеном (коричневый) и тремя зве-
ньями (красный)
Кривая потерь на отражение для однозвенной
Г-образной цепи показана зеленым цветом, а для
трехзвенной цепи — синим. Пунктирные кривые соот-
ветствуют трехзвенной цепи после оптимизации на
центральную частоту 100 МГц
Рис. 7. АЧХ однозвенного (красный), трехзвенного
(синий), 5-звенного (зеленый) и 11-звенного транс-
форматора (сиреневый), согласующего 50 Ом
с 300 Ом
background image
ТЕОРИЯ
И
ПР
АК
ТИК
А
101
электронные компоненты №6 2008
, (28)
, (29)
. (30)
Характеристический импеданс каждо-
го звена равен
. (31)
Амплитудно-частотные характеристи-
ки для одного, трех, пяти и семи транс-
форматорных звеньев приведены на
рисунке 7. АЧХ, получаемая в результате
применения этого простого алгоритма,
напоминает кривую Лежандра. Выбросы
характеристики не одинаковы в полосе
пропускания и растут с ростом числа N
и коэффициента отражения. Полоса про-
пускания 11-звенного трансформатора
расширяется примерно с 0,16 до 1,8 МГц,
т.е. более чем в 10 раз. Однако следует
отметить тенденцию снижения потерь
на отражения с ростом числа звеньев.
Утилиту программы Agilent GENESYS для
расчета такого N-звенного трансформа-
тора можно скачать из статьи «Учебное
пособие по согласованию», опублико-
ванной в журнале «Высокочастотная
электроника» на форуме учредителей по
адресу www.eagleware.com.
На рисунке 8 показаны дуги импе-
данса для одно- и трехзвенных транс-
форматоров. На основе этих графиков
можно предположить, что бесконечное
число звеньев приведет к тому, что дуга
будет практически совпадать с осью
действительных значений, добротность
будет равна нулю, а полоса будет бес-
конечной. И на самом деле, это так и
есть. Применение бесконечного числа
звеньев позволяет согласовывать чисто
активные нагрузки без реактивной
составляющей в бесконечной полосе.
Для нагрузок с реактивной составляю-
щей полоса ограничена.
Литература
1. Маттхаи Г., Янг Л., Джонс Е.М.Т. Мик­
ро волновые фильтры, согласующие цепи и
переходные структуры, Artech House, Дедем
(Массачусетс), 1967/1980.
2. Риа Р. Практические вопросы проекти­
рования радиочастотных схем (комплект
из 3 обучающих CD), SciTech/Noble, Роли (Сев.
Каролина), 2003.
3. Смит Ф. Применение диаграммы Смита
в электронике, 2­е изд., SciTech/Noble, Роли
(Сев. Каролина), 1995.
4. Паркер Г. Введение в диаграмму Смита
(обучающий CD), SciTech/Noble, Роли (Сев.
Каролина), 2003.
Рис. 8. Диаграмма Смита для однозвенного чет-
вертьволнового (красный) и трехзвенного транс-
форматоров (синий) для согласования 300 Ом с
50 Ом
Пунктирными линиями показаны соответствующие
кривые постоянной добротности
НОВОСТИ СИЛОВОЙ ЭЛЕКТРОНИКИ
| ТРехФаЗнЫе 600-В иС ПОВЫШаюТ надежнОСТЬ РаБОТЫ эЛеКТРОдВи-
ГаТеЛЯ
|
Компания International Rectifier представила 600-В ИС трехфазного
драйвера затворов для низковольтных, средневольтных и высоковольтных
приложений для электропривода.
В состав IRS26310DJPbF входят генераторы стробирующих импульсов на
силовых МОП- и IGBT-транзисторах с тремя высоко- и тремя низкопотенциаль-
ными каналами опорного выходного сигнала, которые обеспечивают управ-
ляющий ток величиной 200/350 мА при рабочем напряжении до 600 В.
ИС обладает полным набором функций защиты, включая запатентованное
средство защиты от бросков напряжения, а также защиту от замыкания на
массу что обеспечивает высокую устойчивость и надежность работы системы.
В состав ИС интегрирован усовершенствованный входной фильтр для пода-
вления помех и уменьшения искажений.
К числу специфичных функций защиты относится контроль шины с защитой
от перенапряжения и торможение по нулевому вектору для электродвигате-
лей с постоянными магнитами. Функция одновременного отключения тока на
всех шести выводах реализована с помощью внешнего токочувствительного
резистора.
Выходные драйверы устройства снабжены буферным каскадом тока.
Для упрощения использования устройств в ВЧ-приложениях используются
задержки на прохождение сигнала.
www.russianelectronics.ru
Оцените материал:

Автор: Ренди Риа, консультант Agilent Technologies



Комментарии

0 / 0
0 / 0

Прокомментировать





 

Горячие темы

 
 




Rambler's Top100
Руководителям  |  Разработчикам  |  Производителям  |  Снабженцам
© 2007 - 2018 Издательский дом Электроника
Использование любых бесплатных материалов разрешено, при условии наличия ссылки на сайт «Время электроники».
Создание сайтаFractalla Design | Сделано на CMS DJEM ®
Контакты